基于表面形貌的登高车试件配流副摩擦磨损特性,   云浮出租登高车, 云浮租赁登高车, 云浮登高车   无论是选用３８ＣｒＭｏＡｌ还是４２ＣｒＭｏ作为上试件的材料，精磨试件的摩擦系数最大，其次是表面织构化处理的试件，然后是粗磨的表面，而拋光的试件摩擦系数最小。采用不同表面处理的４２ＱＭＯ试件的摩擦系数差异较大，其中精磨的试件达到了化１９左右。对于两种材料而言，表面织构化试件的摩擦系数波动较大，建立稳定所需时间更畏。上下试件均进行拋光处理可以得到最低的摩擦系数。对于３８ＣｒＭｏＡｌ试件，压力提高时摩擦系数更低；而４２ＣｒＭｏ试件在不罔压力下均具有较低的摩擦系数。

      在试验过程中上试件的质量几乎没有变化，而下试件黄铜则随着配对形式的改变出现了不同程度的磨损。随着压力的改变不同形貌试件的磨损量出现了不一致的变化，为了比较不同压力下的磨损情况，使用磨损量／（距离＊载荷）即磨损率作为评价指标。建议使用该指标进行评定即单位载荷和滑动距离上的质量损失。１５Ｍｐａ下的磨损要比５Ｍｐａ的小，易知磨损量不是随压力变大成比例增加的。此外，磨损率的结果与摩擦系数化存在一定差异。 粗磨配对试件的磨损率较大，尤其是与４２ＣｒＭｏ配对的试件，但是其摩擦系数较小；精磨的试件（ＦＧ－Ｃ则具有较低的磨损率，而它的摩擦系数是不同形貌中最大的；黄铜与表面织构化的３８ＣｒＭｏＡｌ试件配对时具有最大的磨损率，与４２ＣｒＭｏ试件配对在不同压力下化具有最大和次之的磨损率；此外，拋光的试件具有最化的磨损率，尤其是在压力变大之后表现出更加的耐磨性。

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      观察到黄铜试件上与４２ＣｒＭｏ对磨的部分发生了材料剥落，并且该部分与原始形貌相化变得更加光滑，由次可知配副发生了轻微的磨损。上试件表面只有轻微的擦伤现象，试件基本保持着原始形貌未发生变化而且上试件也未出现塑性变形。对上试件表面进一步使用担描电镜观察，能谱仪（ＥＤＳ）结果表明没有黄铜颗粒转移到上试件表面。当压力增加到１５Ｍｐａ或使用３８ＣｒＭｏＡｌ作为上试件均未对抛光试件的原始表面产生明显的变化。图谱１中有Ｃｕ表面织构化的试件均发生了严重的磨损，当４２ＣｒＭｏ（Ｔ）与黄铜（ＣＧ）在５Ｍｐａ压力下接触时，试验后的黄铜表面除了可以看到擎沟和擦伤外，黏着磨损也清晰可见，对其表面轮廓进行测量可以知道，原始形貌的粗植峰也被磨平。此外，下试件黄铜的磨斑区域比抛光试件要大。上试件表面的形貌及ＥＤＳ结果进一步证明，黄铜膜由于黏着磨损发生了转移。上试件的凹坑（织构）里均不同程度填满了黄铜，有些凹坑己被填满，有些凹坑绝大部分被填满，化有一部分曲坑只有边缘区域被填满。当压力为１５Ｍｐａ时试件的磨损出５Ｍｐａ更加严重。下试件黄铜出现了更多舉沟和擦伤现象，而上试件４２ＣｒＭｏ则出现了黄铜的大块积泵。对上试件表面轮廓进行测量可以观察到，黄铜颗粒的积泵厚度达到了１４＾ｍｉ。

    结果讨论试验结果表明上试件的粗檀度（表面形貌）与摩擦系数并不是线性相关的，但它与磨损率存在一定的相关性。上述现象与以往的摩擦学研究结果一致，对于上述配副试件的表面形貌与摩擦系数相关性不大。摩擦系数和磨损结果表明拋光的试件具有最低的摩擦系数和磨损李，对其表面进行观测发现，其主导的磨损机制为轻微磨粒磨损。拋光的表面能大大减少黏着磨损发生的几率，它只会产生轻微的磨损并能够把磨粒带走，并进一步阻止因为粘附而带来的颗粒转移。这上述结果是因为拋光试件的两接触面夏加光滑，从而具有更大的接触区域，能显著的减少局部过载。织构化的试件具有最高的磨损率及较高的摩擦系数。己有的研究表明，微凹坑具有容屑和提供二次润滑的作用。但是，上述特性是基于摩擦副之间存在稳定的润滑油膜。在本研究中，转速较低而且载荷较大，油膜无法长期稳定建立。