南沙登高车出租，南庄登高车出租，南海登高车出租    如何采用分压节流的形式来实现阀口压降分散，使阀口空化得到抑制？   随着登高车的液压传动技术的不断完善进步，尤其在近十几年时间里，登高车的液压传动技术在现代机械上的应用取得了惊人的发展，对于机械液压系统已有诸多学者研究了其特点，并取得了不少研究成果，如从整体着手，利用模拟仿真的手段研究液压系统的工作性能。另外也有部分学者着重研究液压系统整体性能与液压组成部件之间的相互关系。液压控制系统的主要部件为多路换向阀，它可以实现液压执行机构的复杂动作，其性能对工程机械的性能会产生较大影响。当多路换向阀处于重载工况时，换向阀口往往有较严重的空化气蚀。因此，在实际场合中常常采用分压节流的形式来实现阀口压降分散，使阀口空化得到抑制。

       针对节流阀口的几何机构进行了研究，如对滑阀上矩形节流槽阀口的流量系数进了研究，获得了滑阀矩形节流槽阀口流量系数及其变化规律。同时，他们还提出以节流槽内节流面的串并联效应确定二节矩形节流槽阀口面积的原则，推导出阀口面积的计算公式并编制了阀口面积的计算程序，在此基础上对二节矩形节流槽的流量特性进行了试验。文中研究 U型和 V型节流阀口的几何结构，在研究的基础上，利用规范正交多项式拟合的方法得到节流阀口结构参数与节流特性指标值之间的数学关联式，明确各个结构参数对节流特性的影响大小，从而得到使节流特性优化的阀口结构。典型分压节流阀口U型节流阀口是由个圆柱面与阀芯台肩相贯而成的，V型节流阀口由换向阀芯台肩与个轴线和阀芯轴线正交的圆锥面相贯而成 U型和 V型二级节流阀口的几何结构，U型节流阀口结构可由节流长度 、节流深度和节流半径确定。 V型节流阀口可由节流侧面夹角、节流长度 和节流深度确定，且认为节流压降主要集中在 A和 A这个截面上。

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          在6中已经详细讨论了过流截面 A，A上的空化气蚀特性分布。7在6的基础上推导并得到了用来表征分压节流阀口节流特性的7个表征指标。由于 U型和 V型节流属于分压节流，具有相似性，文中选择 U型节流阀口作为研究对象。利用正交试验设计准则设计了 U型节流阀口节流特性表征指标值的6组正交样本，并利用规范正交多项式拟合的方法得到了 U型节流阀口结构与节流特性之间的关系。阀口节流特性表征指标数组为构建 U型节流阀口节流特性表征指标数组，首先选定了 U型节流阀口的初始结构，在节流初始结构的基础上设计了阀口结构参数组的正交试验样本表。在表中，依据正交设计原理设计了 U型节流阀口结构参数的三因素四水平正交样本，结合 U型节流阀口的节流特性表征指标值等效水力直径Dh，节流压降分配系数 k的均值及均值方差 ，过流截面 A上的空化指数均值及其方差 ，得到了 U型节流阀口节流特性表征指标数。给出了 U型节流阀口节流特性表征指标的6组数值，从表中可以看出随着 U型节流阀口结构的变化，节流特性会发生较大的变化，且从表中很难看出节流阀口结构参数与节流特性之间的内在联系。

         节流阀口节流特性优化：从表的 U型节流阀口节流特性表征指标数组中很难发现节流阀口结构参数与节流特性之间的相互耦合关系，因此需要引入规范正交多项式拟合的方法来研究阀口结构参数变化对节流特性的影响。U型节流阀口的节流特性为各个节流特性表征指标共同作用的结果，考虑到各个节流特性表征指标及方差对阀口节流特性的贡献度有所不同，因此为了区分不同节流特性表征指标对阀口节流特性的贡献度大小，引入了权重系数。对于不同的节流特性表征指标，其对应的权重系数。显然等效水力直径 Dh越大越好，而 E( k)与的差值越小越好，其余的节流特性表征则是越小越好。由此定义每一组节流阀口结构的节流特性表征指标综合值。

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